钢材的基本公式
| 角钢=边长*边厚*0.015 |
| 焊管/无缝钢管=(外径-壁厚）×壁厚×0.02466 |
| 方管=边长×4×0.00785=周长/3.14 |
| 矩形管=（长+宽）×2×壁厚×0.00785 |
| 扁钢=宽度*壁厚*0.00785 |
| 镀锌扁钢=宽度×壁厚×0.00785×1.06 |
| 板材=长度×宽度×厚度×0.00785 |
| 花纹板=[厚度×0.0785+0.3]×长度*宽度 |
| 六角钢=对边×对边距离×0.0065 |
| 八角钢=对边×对边距离×0.0065 |
| 不锈钢板=长度×宽度×厚度×7.93 |
| 圆钢重量（公斤）=0.00617×直径×直径×长度 |
| 方钢重量（公斤）=0.00785×边宽×边宽×长度 |
| 六角钢重量（公斤）=0.0068×对边宽×对边宽×长度 |
| 八角钢重量（公斤）=0.0065×对边宽×对边宽×长度 |
| 螺纹钢重量（公斤）=0.00617×计算直径×计算直径×长度 |
| 角钢重量（公斤）=0.00785×（边宽+边宽-边厚）×边厚×长度 |
| 扁钢重量（公斤）=0.00785×厚度×边宽×长度 |
| 钢管重量（公斤）=0.02466×壁厚×（外径-壁厚）×长度 |
01
六方体体积的计算
公式 s20.866×H/m/k即对边×对边×0.866×高或厚度
02
各种钢管(材)重量换算公式
钢管的重量=0.25×π×（外径平方-内径平方）×L×钢铁比重
其中：π = 3.14，L=钢管长度，钢铁比重取7.8
所以，钢管的重量=0.25×3.14×（外径平方-内径平方）×L×7.8
* 如果尺寸单位取米（M）,则计算的重量结果为公斤（Kg）
钢的密度为：7.85g/cm3（注意：单位换算）
钢材理论重量计算的计量单位为公斤（ kg ）。
其基本公式为：
W（重量，kg）=F（断面积 mm2）×L（长度，m）×ρ（密度，g/cm3）×1/1000
03
各种钢材理论重量计算公式
| 常 用 数 据 |
| 1 m＝ 3.281 ft |
1 in＝ 25.4 mm |
| 1 lb＝ 0.4536 kg |
1 oz＝ 28.3 g |
| 1 kgf＝ 9.81 N |
1 lbf＝4.45 N |
| 1 MPa=145.161 lb / in |
钢的比重（密度）：7.8g/cm |
| 不锈钢比重（密度）：7.78g/cm |
锌比重（密度）：7.05g/cm |
| 铝的比重（密度）：2.7g/cm |
|
洛氏、布式、维式、努氏硬度之间的换算公式
01
努氏硬度→维氏硬度
经实际数据验证，该公式的最大相对换算误差为0.75%，具有较高的参考价值。
02
洛氏硬度→维氏硬度
①
此公式用我国公布的黑色金属硬度标准数据进行换算，其HRC误差基本上在±0.4HRC 范围内，其最大误差也仅±0.9HRC，计算的HV误差最大为±15HV。
②根据不同压头所受应力σHRC=σHV，通过对洛氏硬度与维氏硬度压痕深度关系曲线的分析得出公式
本公式与国家标准实验换算值对照,换算式计算结果与标准实验值之误差为±0.1HRC。
03
洛氏硬度→布氏硬度
对布氏压痕和洛氏压痕深度关系进行分析，根据压头的应力σHRC=σHB得出换算公式
计算结果与国家标准实验值对照，换算式计算结果与标准实验值之误差为±0.1HRC。
04
布氏硬度→维氏硬度
布氏硬度与维氏硬度的关系，同样根据σHB=σHV得出公式
此公式换算结果与国家标准换算值对照，换算误差为±2HV。
05
努氏硬度→洛氏硬度
因为努氏硬度与洛氏硬度的对应曲线类似于抛物线，故由曲线得出近似的换算公式为
此公式比较精确，可以作为使用参考。
连铸常用的计算公式
| 浇注能力：连铸机每分钟浇注的钢液量 |
| Q=nFVr |
| Q |
连铸机的浇注能力（t/min） |
| n |
流数 |
| F |
连铸坯的断面积(m2) |
| V |
拉坯速度(m/min) |
| r |
连铸坯的比重 |
| 钢液成坯率 |
| C1=（浇注坯量/钢液浇筑量）×100%一般为96～98% |
| 连铸坯的合格率 |
| C2=（合格铸坯量/浇注坯量）×100%一般为96～99% |
| 连铸坯的日有效作业率 |
| C3=（连铸机每日实际浇注时间/24）×100% |
| 连铸机的日产量 |
| Q日=24×60×Q×C1×C2×C3 |
| Q |
浇注能力（吨/分钟） |
| 钢水收得率 |
| C4=（合格的铸坯量/钢液浇注量）×100% |
| 连铸机的流数 |
| n=G/(F×V×r×T) |
| n |
连铸机的流数 |
| G |
盛钢桶容量(t) |
| F |
铸坯的断面积(m2) |
| V |
坯拉速度(m/min) |
| r |
连铸坯的比重(t/m3)（碳素镇静钢7.6，沸腾钢7.4） |
| T |
盛钢桶内钢液允许的浇注时间(min) |
| 盛钢桶内钢液最大允许的浇注时间 |
| T最大=[(lgG-0.2)/0.3]×f |
| T最大 |
盛钢桶内钢液最大允许的浇注时间（分钟） |
| G |
盛钢桶容量（吨） |
| f |
质量系数，取决于盛钢桶所允许的温度损失，要求格的钢种取10，要求低钢种取12 |
| 拉坯速度 |
| V=K×L/F |
| V |
拉坯速度(m/min) |
| L |
铸坯断面周长(mm) |
| F |
铸坯的断面积(mm2) |
| K |
速度系数(m×mm/) 方坯45～75，板坯45～60，圆坯35～45 |
| 中间包的最小容量 |
| G中小=1.3FVrTn |
| G中小 |
中间包最小容量(t) |
| F |
铸坯的断面积(m2) |
| V |
拉坯速度(m/min) |
| r |
钢液比重(t/m3) 一般取7.0 |
| T |
更换盛钢桶所需时间(t) |
| n |
流数 |
| 结晶器倒锥度 |
| εs=（S下-S上）/S下×100% |
| εs |
结晶器倒锥度（%） |
| S下 |
结晶器下口面积(mm2) |
| S上 |
结晶器上口面积(mm2) |
| 对于矩形坯和板坯连铸机，铸坯的宽度和厚度方向上的收缩率不一样 |
| 结晶器倒锥度计算 |
| ε=(L下-L上)/L下×100% |
| ε |
结晶器边长计算的倒锥度(%) |
| L下 |
结晶器下口宽边或窄边的长度(mm) |
| L上 |
结晶器上口宽边或窄边的长度(mm) |
| 结晶器的冷却强度 |
| Q=0.0036Fv |
| Q |
结晶器冷却水量(m3/h) |
| F |
结晶器水缝总面积(mm2) 其中F=B×D |
| B |
结晶器的水缝周长(mm) |
| D |
结晶器水缝断面宽度，取4～5mm |
| v |
冷却水在水缝内的流速，方坯取6～12m/s，板坯取3.5～5m/s |
| 二次冷却段的耗水量 |
| Q=W×G |
| Q |
二冷区耗水量(m3/h) |
| W |
二次冷却强度（升/千克钢）（也叫比水量：所消耗的冷却水量与通过二冷区的铸坯质量的比值。）低碳钢比水量1.0～1.2升/千克钢；中高碳钢，低合金钢比水量0.7～1.0升/千克钢；不锈钢，裂纹敏感钢比水量0.4～0.6升/千克钢；高速钢比水量0.1～0.3升/千克钢 |
| G |
连铸机理论小时产量(t/h) |
| 浇注平台温度（盛钢桶开始浇注时，桶内钢液测量的温度） |
| T平=T中+△T1+△T2+βt |
| T平 |
浇注平台温度（℃） |
| T中 |
中间包内钢液的理论浇注温度（℃） |
| △T1 |
中包内钢液初期温度降低值（℃）（与中包预热状态有关，一般10～15℃） |
| △T2 |
钢液从盛钢桶到中间包的温度降低值（℃） |
| β |
盛钢桶内自然降温速率(℃/min)盛钢桶50吨为1.3～1.5℃/min，盛钢桶100吨为0.5～0.6℃/min，盛钢桶200吨为0.3～0.4℃/min，盛钢桶300吨为0.2～0.3℃/min |
| t |
盛钢桶内钢液最大允许浇注时间(min) |
| 连铸浇注温度（中间包内钢液温度） |
| T中=T熔+a |
| T中 |
中间包的钢液理论浇注温度（℃） |
| T熔 |
钢液的熔点（℃） |
| T熔=1538℃-[88C%+8Si%+5Mn%+30P%+25S%+5Ca%+4Ni%+2Mo%+2V%+1.5Cr%] |
| a |
钢液的过热度（℃）中包过热度取值范围10～30℃，铸坯断面大的取值高一些 |
钢的热处理工艺设计经验公式
01
钢的热处理
1.1正火加热时间
| t=KD |
| t |
加热时间 |
| D |
工件有效厚度(mm) |
| K |
加热时间系数(s/mm) |
| K值的经验数据 |
| 加热设备 |
加热温度(℃) |
碳素钢K/(S/mm) |
合金钢K(S/mm) |
| 箱式炉 |
800~950 |
50~60 |
60~70 |
| 盐浴炉 |
800~950 |
12~25 |
20~30 |
1.2正火加热温度
| 根据钢的相变临界点选择正火加热温度 |
| 低碳钢 |
T=Ac3+(100~150℃) |
| 中碳钢 |
T=Ac3+(50~100℃) |
| 高碳钢 |
T=Ac3+(30~50℃) |
| 亚共析刚 |
T=Ac3+(30~80℃) |
| 共析钢及过共析钢 |
T=Acm+(30~50℃) |
1.3淬火加热时间
| t=a×K×D（不经预热） |
| t=(a+b)×K×D（经一次预热） |
| t=(a+b+c)×K×D（经二次预热） |
| t |
加热时间(min) |
| a |
到达淬火温度的加热系数(min/mm) |
| b |
到达预热温度的加热系数(min/mm) |
| c |
到达二次预热温度的加热系数(min/mm) |
| K |
装炉修正系数 |
| D |
工件的有效厚度(mm) |
在一般的加热条件下，采用箱式炉进行加热时，碳素钢及合金钢a多采用1～1.5min/mm；b为1.5～2min/mm（高速钢及合金钢一次预热a=0.5～0.3；b=2.5～3.6；二次预热a=0.5～0.3；b=1.5～2.5；c=0.8～1.1），若在箱式炉中进行快速加热时，当炉温较淬火加热温度高出100～150℃时，系数a约为1.5～20s/mm，系数b不用另加。若用盐浴加热，则所需时间，应较箱式炉中加热时间少1/5（经预热）至1/3（不经预热）左右。
| 工件装炉修正系数K |
| 工件装炉方式 |
修正系数 |
| t030111.1 |
1.0 |
| t030111.3 |
2.0 |
| t030111.5 |
1.3 |
| t030111.7 |
1.0 |
1.4淬火加热温度
| 亚共析钢的淬火加热温度 |
Ac3+(30~50℃) |
| 共析和过共析钢 |
Ac1+(30~50℃) |
| 合金钢的淬火加热温度 |
Ac1（或Ac3）+(50~100℃) |
1.5回火加热时间
| 对于中温或高温回火的工件，回火时间是指均匀透烧所用的时间t=aD+b |
| t |
回火保温时间(min) |
| D |
工件有效尺寸(mm) |
| a |
加热系数(min/mm) |
| b |
附加时间，一般为10~20min |
| 盐浴的加热系数为0.5~0.8min/mm；铅浴的加热系数为0.3~0.5min/mm;井式回火电炉（RJJ系列回火电炉）加热系数为1.0~1.5min/mm箱式电炉加热系数为2~2.5min/mm |
1.6回火加热温度
| T=200+k(60-x) |
| x |
回火后硬度值(HRC) |
| k |
待定系数，对于45钢，x＞30，k=11 |
大量试验表明，当钢的回火参数P一定时，回火所达到的工艺效果—硬度值或力学性能相同。因此，按传统经验式确定回火参数仅在标准态(回火1h)时方可使用，实际生产应用受到限制。
为了解决上述问题，将有关因素均定量表达，文献中导出如下回火公式：
| (1) 在200~400℃范围：HV=640-(T-20)×1.05+(lgt-1.28)×366+(T-200)(lgt-1.28)×0.036 |
| (2) 在400~600℃范围：HV=17.2×103/T-(lgt-1.28)×29.4-(T-400)(lgt-1.28)×0.023 |
| T |
回火温度℃ |
| t |
回火时间min |
对比可以看出影响回火效果的主要因素是T和t能较好，较真实地反映出实际工艺参数的影响，定量地表达了不同温度区间回火硬度的变化特征。
02
钢的淬火冷却时间计算
| 钢预冷淬火时空气预冷时间ty(s) |
| ty=12+(3~4)D |
| D |
淬火工件危险截面厚度(mm) |
| 钢Ms点上分级冷却时间tf(s) |
| tf=30+5D |
03
钢的淬火硬度的计算
| 钢终端淬火试验时，距试样顶端4~40mm范围内各点硬度H4~40(HRC) |
| H4~40=88C1/2-0.0135E2C1/2+19Cr1/2+6.3Ni1/2+16Mn1/2+35Mo1/2+5Si1/2-0.82G-20E1/2+2.11E-2 |
| E |
到顶端距离(mm) |
| G |
奥氏体晶粒度 |
| 钢的最高淬火硬度，即淬火钢获得90%马氏体时的硬度Hh(HRC) |
| Hh=30+50C |
| 钢的临界淬火硬度，即淬火钢获得50%马氏体时的硬度H1(HRC) |
| H1=24+40C |
| 钢淬火组织为马氏体时的硬度HVM |
| HVM=127+949C+27Si+11Mn+8Ni+16Cr+21logvM |
| 钢淬火组织为贝氏体时的硬度HVB |
| HVB=-323+185C+330Si+153Mn+65Ni+144Cr+191Mo+logv B(89+54C-55Si-22Mn-10Ni-20Cr-33Mo) |
| 钢淬火组织为珠光体-铁素体的硬度HVPF |
| HVPF=42+223C+53Si+30Mn+13Ni+7Cr+19Mo+logv PF(10-19Si+4Ni+8Cr+130V) |
04
钢回火后硬度的计算
| 钢淬火组织为马氏体时的回火硬度HVM |
| HVM=-74-434C-368Si+15Mn+37Ni+17Cr-335Mo-2235V+(103/PB)(260+616C+321Si-21Mn-35Ni-11Cr+352Mo-2345V) |
| PB |
回火参数（回火温度×回火时间），此处加热时间为1h |
| 钢淬火组织为贝氏体时的回火硬度HVB |
| HVB=262+162C-349Si-64Mn-6Ni-186Cr-485Mo-857+(103/PB)(-149+43C+336Si+79Mn+16Ni+196Cr+498Mo+1094V) |
| 钢回火后硬度回归方程 |
| HRC=75.5-0.094T+0.66CM |
| T |
回火温度(℃) |
| CM |
钢的含碳量或碳当量(%) |
| CM=C+Mn/6+(Cr+Mo+V)/5+(Ni+Cu)/15 |
| 45钢回火后硬度回归方程 |
| HV=640-(T-200)1.05-(logt-1.28)36.6+(T-200)(logt-1.28)0.003620≤T≤400 |
| HV=17.2×104/T-(logt-1.28)29.4-(T-400)(logt-1.28)0.014400≤T≤600 |
| t |
回火时间(min) |
05
钢的回火温度估算（碳素钢）
| T=200+k(60-x) |
| x |
回火后硬度值（HRC) |
| k |
待定系数，对于45钢，x＞30,k=11;x≤30,k=12 |
06
由钢的化学成分估算力学性能
6.1 求屈服比（屈服极限σs/抗拉强度σb）
| 油液淬火调质σs/σb(%) |
| σs/σb=55+3Si+4Mn+8Cr+10Mo+3Ni+20VSi≤1.8%,Mn≤1.1%,Cr≤1.8%,Mo≤0.5%,Ni≤5%,V≤0.25%材料适用直径在φ150~200mm |
| 空气淬火调质钢σs/σb(%) |
| σs/σb=48+3Si+4Mn+8Cr+10Mn+3Ni+20V |
6.2 求抗拉强度σb（9.8×MPa）
| 调质钢 |
| σb=100C-100(C-0.40)/3+100Si/10+100Mo/4+30Mn+6Ni+2W+60V适用C≤0.9%,Si≤1.8%,Mn≤1.1%,Cr≤1.8%,Ni≤5%,V≤2% |
| 普通正火及退火钢 |
| σb =20+100CM |
| 热轧钢 |
| σb=27+56CM |
| 锻钢 |
| σb=27+50CM |
| 铸铁 |
| σb=27+48CM |
| CM |
钢的碳当量 |
| CM=[1+0.5(C-0.20)]C+0.15Si+[0.125+0.25(C+0.20)Mn]+[1.25-0.5(C-0.20)]P+0.20Cr+0.10Ni |
机加工常用计算公式
术语和单位
| Dm |
加工直径(mm) |
| Vc |
切削速度(m/min) |
| n |
主轴转速(r/min) |
| Tc |
加工时间(min) |
| Qz |
金属去除量(cm3/min) |
| Im |
加工长度(mm) |
| Pc |
有效功率(kW) |
| Kc0.4 |
切削厚度为0.4mm时的单位切削力(N/mm2) |
| fn |
每转进给量(mm/r) |
| kr |
主偏角（度） |
| Rmax |
表面粗糙度(um) |
| rε |
刀片刀尖半径(mm) |
| ap |
切削深度(mm) |
公式
| 切削速度(m/min) |
Vc=π×Dm×n/103 |
| 主轴转速(r/min) |
n=vc×103/(π×Dm) |
| 金属去除量(cm3/min) |
Qz=vc×ap×fn |
| 所需功率(kW) |
Pc=vc×ap×fn×kc0.4/60×103(0.4/fn×sin kr)0.29 |
| 加工时间(min) |
Tc=Im/fn×n |
| 表面粗糙度(um) |
Rmax=fn2/ rε×125 |
| 刀尖R补偿公式 |
Z=R-R*tan(a/2)X=Z*tan(a) |
01
常用车削加工计算公式
Dm：加工直径，单位（mm）
n：主轴转速，单位（rpm）
Vc：切削线速度，单位（m/min）
Dm：加工直径，单位（mm）
Vc：切削线速度，单位（m/min）
ap：切深（吃刀量），单位（mm）
fn：每转进给量，单位（mm/r）
Vc：切削线速度，单位（m/min）
ap：切深（吃刀量），单位（mm）
fn：每转进给量，单位（mm/r）
Im：加工长度，单位（mm）
fn：每转进给量，单位（mm/r）
n：主轴转速，单位（rpm）
kc1：特定切削力，适用于hm= 1 mm
hm：平均切屑厚度，单位（mm)
mc：实际校正系数hm
γ0：切屑前角
02
常用铣削加工计算公式
03
常用孔加工计算公式
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